НЕФТЬ-ГАЗ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА
На главную >>


Теперь на нашем сайте можно за 5 минут создать свежий реферат или доклад

Скачать книгу целиком можно на сайте: www.nglib.ru.

Предложения в тексте с термином "Коэффициент"

Расчет по методу наименьших квадратов позволил найти значения коэффициентов оз\ и а>2 для данного случая, соответственно, 231 и -0,66.

Для этого определяется коэффициент.

Установлено, что насадочные колонны с организованным пленочным течением жидкости по поверхности насадочных тел регулярной насадки, при прочих равных условиях, имеют объемные коэффициенты тепло- и массоотдачи в 1,6-2,5 раза больше, чем у других типов насадочных колонн /6/.

В процессе обработки результатов исследований режимов работы теплообменников Т-1 и Т-2 и, соответственно, определения их коэффициентов теплоотдачи, неоднократно создавалась ситуация, когда коэффициенты по своей величине не укладывались в реально возможный диапазон их измерения.

1: - коэффициенты недорекуперации (разность температур на «теплом» конце теплообменников), составили в 1998г.

Основным параметром, характеризующим работу теплообменного оборудования, является коэффициент условного дроссель-эффекта, который зависит от состояния теплообменного оборудования (коэффициента теплопередачи, площади рабочей поверхности).

Полученные данные о коэффициентах теплопередачи, рабочих поверхностях теплообмена, а также коэффициентах условного дроссель-эффекта позволяют прогнозировать режим работы УПКГ валанжинских залежей (средневзвешенная температура в конечной ступени сепарации Тнтс.

РАС'ЧЕТ ЗНАЧЕНИЙ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛООТДАЧИ Т-1.

Основными требованиями, предъявляемыми к преобразователю, являются стабильность, воспроизводимость его характеристик во времени и после воздействия влияющих факторов, высокая температурная стабильность (температурный коэффициент сопротивления (ТКС) должен иметь минимальную зависимость от температуры в диапазоне рабочих температур преобразователя) и возможность самокомпенсации температурной погрешности чувствительности в широком диапазоне температур, линейность характеристик и т.

Сложность моделей быстро возрастает с увеличением размерности вектора входных параметров, и для нелинейных объектов их структура может иметь вид, например, полных полиномов с большим числом коэффициентов, что влечет за собой сложности их идентификации.

_= - коэффициент динамичности, gm k хс].

Уменьшить переменную ошибку можно уменьшением коэффициента динамичности и выбором частоты собственных колебаний осевого акселерометра юо«со значительно ниже частоты вибраций или применением низкочастотных фильтров, выделяющих из информационного сигнала (7) лишь постоянную компоненту х^, соответствующую полезному сигналу и устраняющую периодическую составляющую.

Тогда элементарное напряжение dU, снимаемого с отрезка феррозонда длины dS, равно: где k - коэффициент, зависящий от конкретной конструкции феррозонда, количества витков обмотки возбуждения, приходящихся на единицу длины феррозонда, частоты и напряжения питания, dU0 - выходной сигнал с единицы длины феррозонда при отсутствии магаитного поля Н.

Для этого в уравнения, описывающие сопряженную систему, вводятся коэффициенты отношений а и |3, учитывающие ввод и вывод вне системы и рецикловые внутренние потоки.

При расчете сопряженных переменных с использованием коэффициентов отношений соблюдается принцип обратного возрастания потоков, т.

G, где k - коэффициент теплопередачи;

Для зависимости (10) N'lTJ рассчитывают по формуле (4), в ней для расчёта k используют коэффициент внешней теплоотдачи через Nu по следующему критериальному уравнению: , (и) '.

с/ где Re, Gr, Pr - критерии подобия для воздуха омывающего трубный пучок, а коэффициент 0,2 учитывает влияние лепестков на поперечных круглых рёбрах в АВО.

Кроме того, в случаях, когда и удается определить приемлемую структуру модели, возникают трудности, связанные с выбором или определением многих коэффициентов, входящих в существующие математические модели газопромысловых объектов, и как следствие - их большая загрубленность.

В детерминированные математические модели обычно входят различные газогидродинамические и физико - химические коэффициенты, числовые значения одной части которых известны до моделирования, а числовые значения второй части - необходимо подбирать так, чтобы обеспечить совпадение рассчитываемых и определяемых величин при экспериментировании.

Очевидно, чем больше в математических моделях доля подбираемых коэффициентов, тем менее обосновано математическое описание.

Именно наличие подбираемых коэффициентов снижает адекватность детерминированных математических моделей и ограничивает их использование на практике.

G, = Рь(у, -У№ = А,<4 -*№> 01) где, f>b,,0b~ коэффициенты массопередачи соответственно в отдающей и принимающей фазах, выражающие количество вещества, подводимого к единице площади межфазной поверхности в единицу времени при единичной движущей силе процесса; yt и л, - содержание компонента ('соответственно в газовой и жидких фазах; х?

о,(Л -^Ж, (12) где, а - поверхность контакта фаз в единице объема; Ка%,К„у- коэффициенты массопередачи, определяющие количество вещества, переносимого из одной фазы в другую через 1 м1 площади поверхности раздела за 1 'с при единичной движущей силе процесса; yipvi xlp- содержание компонента (соответственно в газовой и жидких фазах в равновесном состоянии; V-объем аппарата; a/70l и afti»~ объемные коэффициенты массопередачи, определяющие количество 1-го вещества, переносимого через поверхность контакта фаз в единице объема аппарата; t - время протекания абсорбции.

При помощи вероятностно - статистических методов с любой, наперед заданной вероятностью, можно судить о значимости коэффициентов модели и об адекватности построенной модели исследуемому объекту моделирования.

•=1 /=i где, в„, a/i = l,n) и bj(j = l,m)- коэффициенты регрессии, характеризующие отображения свойств?

Регрессионные коэффициенты аа, а, и Ь} определяются методом наименьших квадратов из условия минимума среднего квадрата отклонения, т.

Полученная таким образом система нормальных уравнений позволяет получить искомые коэффициенты регрессии - о„ , а,, 6,.

X-B = Y, (26) где, Х- прямоугольная матрица сочетаний векторов входа; В- матрица столбец искомых коэффициентов; У- матрица столбец выходной переменной, иначе именуемой функцией цели.

Суть предложенного подхода заключается в следующем: по известной детерминированной математической модели вычисляется температура газа в шлейфе на входе УКПГ и с учетом опыта высококлассного профессионального эксперта корректируется результат вычисления по детерминированной математической модели поправочными коэффициентами эксперта (тандемный подход), т.

/ - теоретическая расчетная температура газа в шлейфе k, на входе УКПГ; Л t * - поправочный коэффициент эксперта для шлейфа k ; t *д -температура газа в шлейфе k, на входе УКПГ, определяемая по детерминированной математической модели.

Так как, поправочный коэффициент эксперта - Л t * учитывает в себя влияние всех факторов, не поддающихся математической формализации, фактически разработка экспертной системы для расчета температуры газа в шлейфе сводится к разработке нечеткой системы для определения значения поправочного коэффициента эксперта -Л t э.

Поэтому ниже основной акцент будет сделан на разработку нечеткой системы для определения значения поправочного коэффициента эксперта -Дг>.

Для определения значения поправочного коэффициента эксперта предлагается структура нечеткой системы принятия решения, приведенная на рис.

Входными переменными данной системы являются: XI - температура окружающей среды, Х2 - снегозанесенность шлейфа, ХЗ - качество изоляции шлейфа, Х4 - влияние ветра, а выходной - У - поправочный коэффициент эксперта ( Л t*.

После дефаззификации сигнал поступает на блок демасштабирования, который выдает значение поправочного коэффициента Д t * Для температуры.

Она характеризуется следующими особенностями: гибкостью проектирования в соответствии с потребностями отрасли и пожеланиями заказчика; распределенной концепцией технических средств, функций и управления данными; обеспечением высокого коэффициента эксплуатационной готовности согласно требованиям заказчика; применением международных стандартов в отношении технических средств (RISC процессоры), ОС (система UNIX 5, V 4.

Коэффициент бокового распора в опытах был принят равным 0,333, а коэффициент г\ = 1.

Отклонения, обусловленные горно-геологическими особенностями объектов разработки, учитываются с помощью статистических зависимостей с учетом коэффициента извлечения нефти, накопленного отбора от начальных извлекаемых запасов и обводненности добываемой продукции.

Региональные различия в зарплате определяются статистической завйсимотью с учетом среднеотраслевых затрат на зарплату по добыче нефти за текущий год и районного коэффициента к зарплате.

Т •• продолжительность t-ro периода, (единиц времени); - t „ui - продолжительность производственного цикла производства продукции i-ro вида, (единиц времени); - К „,( - коэффициент нарастания затрат при производстве продукции i-ro вида, (доли единицы); п - количество видов продукции, производимых в t-ом периоде.

+ t(l)i+ tm,-T/v,)(l+K^) (2) где: - ФОТрфонд оплаты труда в составе затрат на производство и реализацию i-ro вида продукции в t-ом периоде, (денежных единиц); - t |М| - продолжительность цикла подготовки отгрузочной партии готовой продукции i-ro вида, (единиц времени); - t д31 - продолжительность цикла нахождения средств от реализации продукции i-ro вида в составе дебиторской задолженности, (единиц времени); - vt - число выплат заработной платы в t-ом периоде, раз; - К Вф - коэффициент отчислений во внебюджетные фонды, (доли единицы).

Показатели производительности ресурсов (коэффициенты фондоотдачи или капиталоотдачи) описываются уравнением:

Коэффициент Годовой объем произведенной (или производительности = реализованной продукции (работ, услуг) ресурса Среднегодовая стоимость примененного ресурса

Коэффициент = Годовой объем чистого дохода (прибыли) рентабельности Среднегодовая стоимость примененного ресурса ресурса

Коэффициент Годовой объем средств, предназначенных оборачиваемости = для возмещения расхода (износа) ресурса ресурса Среднегодовая стоимость примененного ресурса

В третьем уравнении в качестве числителя при расчете коэффициента оборачиваемости основных средств должна быть использована сумма начисленных за период амортизационных отчислений, а для оборотных средств - материальные и приравненные к ним затраты за период.

Среди множества проблем российских предприятий наиболее актуальные: • кадровая — большинство менеджеров высшего и среднего эшелона не владеют необходимым для конкурентной экономики арсеналом знаний и методов; • система маркетинга еще адаптирована на производство, а не на рынок, а это, в свою очередь, не позволяет проводить эффективную инновационную политику; • система бухгалтерского учета и отчетности по-прежнему решает проблему сохранности имущества, а не оптимизации финансовых потоков с целью их приумножения; • устаревающая, изношенная производственно-материальная база, низкий коэффициент ее использования; • проблема излишне высокой текущей дебиторской и кредиторской задолженности; • отсутствие инвестиционных источников, поскольку инвестиции -есть своеобразная форма доверия инвестора предприятию; в данных условиях говорить о доверии - весьма проблематично.

П„ - минимальная реальная норма прибыли; Р - коэффициент, учитывающий степень риска.

Но наличие массы дискуссий вокруг этого коэффициента указывает на отсутствие четких, общепризнанных механизмов по определению оптимального числового значения каждой из представленных в формуле составляющих.

По всей видимости и третья составляющая нормы дисконта - коэффициент, учитывающий степень риска Р, должна обладать такой же определенностью.

Следовательно, коэффициент учитывающий фактор риска в структуре нормы дисконта является наиболее абстрактным и наименее детерминируемым элементом, в реально сложившихся условиях внутри отечественной экономики.

По ним с помощью встроенных в среде Excel опций можно рассчитать коэффициенты аппроксимирующих функций для каждого показателя.

Значения параметров, соответствующие узловым точкам функции принадлежности и коэффициенты аппроксимирующих функций

Показатель ц Коэффициенты аппроксимирующих функций 0,00 0,20 0,37 0,63 0,80 1,00 а b с d

О НАЧАЛЬНОМ ПРИБЛИЖЕНИИ КОЭФФИЦИЕНТОВ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ДЛЯ РАСЧЕТА ФАЗОВОГО РАВНОВЕСИЯ ГАЗОВОДЯНЫХ СМЕСЕЙ.

Коэффициент длительной прочности k = 0,8 (кривая 6 и 7).

Далее сопоставлены ранги качества крепления с рангами обводненности и по методике /2,3/ рассчитан коэффициент ранговой корреляции Спирмена.

Это доказывается также зависимостью обводненности продукции после ГРП от качества крепления скважины которая описывается уравнением с коэффициентом корреляции г = - 0.

Коэффициент детерминации [4] равен 0,26.

Коэффициент корреляции - 0,52, а коэффициент детерминации 27%.

Образцы хранились на складе 6 месяцев а3 - прочность на сжатие через 28 суток; Е - удельный расход электроэнергии; Т - длительность хранения; г - коэффициент корреляции.

мм Водоо тделе ние, % Сроки схватывания раствора, ч-мин Коэффициент повышения прочности цементного камня, через Начало Конец На изгиб На сжатие 2 суток 4 суток "2 суток 4 суток

Определялась проницаемость по керосину и коэффициент восстановления проницаемости.

Полученные результаты показали, что коэффициент восстанавливаемости проницаемости кернов составляет 96 - 100% - в зависимости от их проницаемости и содержания асбеста в эмульсии.

На машине трения «Экспресс - 1» эксплуатационные свойства смазочных материалов оцениваются: - нагрузкой заедания, возникающей при разрушении граничной пленки проявляющимся резким повышением износа поверхностей; - коэффициентом трения

Определение силы трения осуществляется по показаниям потенциометра с учетом тарировочного коэффициента.

Для обеспечения постоянства расхода через регулятор при изменении перепада давления были приняты во внимание следующие соображения: расход масла Q через кольцевую щель можно найти по формуле Пуазейля * (I) ( ' где р - перепад давления; fj, - коэффициент динамической вязкости масла;

Удерживаемость исследуемых смазок в резьбовых соединениях бурильного инструмента в лабораторных условиях оценивалась нами по трем показателям: вымываемости, коэффициенту сопротивления сдвигу и по изменению внутреннего давления в трубах при испытаниях их на герметичность.

Удерживаемость смазок в резьбовом соединении связана с уровнем их адгезионно-когезионных свойств, для характеристики которых нами на приборе ФСК-2 [1] измерялся коэффициент сопротивления сдвигу по отношению силы сопротивления сдвигу к нормальной составляющей веса стального образца.

Процесс фильтрации в области D с границей Г может быть описан следующим образом: р|г = 0, (2) где Д(*/У) - функция, определяющая поле давлений нефтяного пласта, & (х/ У) - коэффициент гидропроводности (КГ), R - число скважин, (х1 У ) и qi - координата и дебит / -ой скважины соответственно, 8(.

Искомые компоненты градиента V А1(А,р) определяются формулой dA дА i i i где &={(i,j)'-yj-\

В /1/ отмечается, что при небольших давлениях для расчета влагосодержания можно применять уравнение состояние со вторым вириальным коэффициентом, там же упоминается об использовании для этой цели уравнения Редхиха-Квонга, соответствующим образом модифицированного Де Сантисом.

Коэффициенты уравнения для чистых веществ рассчитываются по формулам a; =acicpj(T); aci =0,457235R2 Тс2(/Рс!

Для смесей коэффициенты уравнения рассчитываются по следующим правилам

; - молярная доля i-ro компонента в фазе; Су - эмпирические коэффициенты парного взаимодействия между i-тым и j тым компонентами смеси.

Они определяются по результатам различных экспериментов с бинарными смесями, матрицы этих коэффициентов опубликованы /2/, Cji = 0.

Для смесей коэффициенты уравнения В определяются по следующим правилам (Ю)

В отличие от уравнения PR коэффициенты парного взаимодействия в уравнении В зависят от температуры:

В работе 111 отмечается преимущество этого уравнения при расчете изобарной теплоемкости и дифференциального коэффициента Джоуля - Томсона для метана.

Коэффициенты парного взаимодействия Су, предложенные Иоффе и Зудкевичем, предназначены для уточнения правила смешения при вычислении коэффициента "а" для смесей.

Как указывалось выше, значения этих коэффициентов определяются исходя из наилучшего совпадения расчетных и экспериментальных данных различного рода.

Гуревичем матрица коэффициентов для уравнения PR была рассчитана исходя из условия достижения минимума функционала /2/ - , (12) где у и х - мольные доли компонентов в газовой и жидкой фазах, W| и W2 - весовые коэффициенты.

Брусиловский при определении коэффициентов парного взаимодействия для уравнения В использован похожий функционал 161:

Число точек на изотерме NT=6, весовые коэффициенты Wj= w2 =0,5, а это означает, что при Ci2«0,7 функционал Ф, 2«3, т.

Приведенные примеры показывают, что при традиционном использовании единого коэффициента парного взаимодействия невозможно одинаково хорошо рассчитывать растворимость газа и влагосодержание, поэтому было предложено /10/ вводить два коэффициента парного взаимодействия между молекулами газа и водой: С* - коэффициент парного взаимодействия в углеводородной фазе и С\2 - коэффициент парного взаимодействия в жидкой водной фазе.

Нами были определены коэффициенты парного взаимодействия упомянутых выше компонентов природных газов и воды для уравнений PR и В /10, 11, 12/.

Коэффициенты уравнения В для воды определялось по результатам сопоставления расчетов со справочными данными и равны: \|/=0,7655; Пс=0,77; zc=0,29085 /13/.

Оказалось, что для всех газов, за исключением H^S, коэффициент С 12 ПРИ температурах до 100 °С отрицательны.

Коэффициенты С* для всех газов положительны (за исключением №S для уравнения PR).

Результаты расчетов коэффициентов парного взаимодействия компонентов природных газов и воды для уравнений PR и В приведены на рис.

Для дальнейшего использования в расчетах фазового равновесия эти коэффициенты были аппроксимированы следующими зависимостями:

Соответствующие значения входящих в (13) и (14) коэффициентов приведены в табл.

Предложенный в /2-4/ подход, основанный на введение особых коэффициентов парного взаимодействия в жидкой водной фазе, позволяет проводить расчеты фазового равновесия систем газ-вода и газ-конденсат-вода.

Коэффициент сверхсжимаемости паровой фазы при' начальных термобарических условиях получился равным 1,252, жидкой водной фазы - 0,38146, объемы одного моля той и другой фазы в пластовых условиях соответственно 6,3688'10'2 м3 и 1,94 Ю'2 м\ Если принять запасы газа АГКМ равными 3,5 трлн.

О НАЧАЛЬНОМ ПРИБЛИЖЕНИИ КОЭФФИЦИЕНТОВ РАСПРЕДЕЛЕНИЯ ДЛЯ РАСЧЕТА ФАЗОВОГО РАВНОВЕСИЯ ГАЗОВОДЯНЫХ СМЕСЕЙ

Расчетные значения начального приближения Кр компонентов газоводяной смеси по предлагаемой в литературе формуле 12/ значительно (на порядок и более) занижены по сравнению с коэффициентами распределения, предлагаемыми А.

Причем точность дополнительных параметров (летучесть компонентов, коэффициент активности и др.

А, В, С, D - коэффициенты, являющиеся функцией приведенной температуры газа.

1, 2 приведено сравнение табличных значений и вычисленных по уравнению коэффициентов распределения для смесей метан - вода и изо-бутан - вода.

Для нормального бутана при расчете Кр значения коэффициентов Генри принимались средними по значениям, предложенными двумя авторами.

Большие погрешности для пропана, колеблющиеся от А=-53 % при Р=2,5 МПа и до Л=21 % при Р=15 МПа при одной и той же температуре Т=20 °С, объясняются следующим: для этой температуры коэффициенты активности были рассчитаны отличным, чем для других температур способом.

Для всех остальных давлений и температур коэффициенты Генри определялись но фафикам абсорбции, что служит дополнительным источником ошибок.

Таким образом, предлагаемые зависимости за исключением отдельных случаев позволяют по предложенной формуле вычислять коэффициенты распределения с точностью не менее 12 %, что является хорошим начальным приближением коэффициентов распределения при проведении расчетов фазовых переходов с использованием различных уравнений состояния.

Газ Коэффициент Диапазон давлений, МПа Диапазон 1 температу Р/С | А В С D

Долото с виброгасителем массой тд, перемещается по ухабообразному забою, профиль которого, вызванный квазипериодическими колебаниями, зависит от координаты Х2 , а К и С - коэффициенты упругости и демпфирования КНБК, представленной в виде модели Фойхта-Кельвина; и т, - масса роторной системы забойного двигателя с коэффициентами KI и С| - упругости и вязкости осевой опоры шпиндельной секции, представленной в виде модели Максвелла.

При давлении Р максимальный объем газа, растворенного в жидкости и приведенного к aPdV ,, нормальным условиям, определяется как — — , где а- коэффициент растворимости.

Лабораторные и промысловые исследования использования раствора хлористого кальция в качестве ЖГС свидетельствуют о снижении коэффициента восстановления проницаемости кернового материала на 13.

30% и коэффициента продуктивности скважины на 22,4 % [1, 3].

Повторное глушение образца составом УНИ (плотность 1300 кг/м3) не ухудшило его коллекторских характеристик и через 10 суток значение относительного коэффициента проницаемости составило 0,4.

Основными результатами промысловых испытаний составов УНИ в качестве ЖГС являются: сокращение сроков освоения скважин и вывода их на плановый режим эксплуатации после ремонтных работ; увеличение межремонтного периода работы скважин; сохранение и в некоторых случаях прирост коэффициентов продуктивности скважин.

В формулах (1) и (2) a, b - постоянные коэффициенты, которые определяются по минимальной погрешности между значениями прогнозной функции и фактическими данными до проведения ОПЗП, причем из периода наблюдения исключается время простоя скважин.

Копытова); нефти значение сква- коэффициент (Кривая коэффициент (Метод дополни жины корреляции падения корреляции А.

Псевдодавление позволяет учитывать свойства природного газа ( вязкость, коэффициент сжимаемости и плотности) от давления и таким образом эффективно линеаризовать нелинейное дифференциальное уравнение фильтрации газа.

Z - коэффициент сжимаемости газа; ц - коэффициент динамической вязкости.

Применение минерализованных вод при глушении скважин приводит к необратимому снижению коэффициентов продуктивности, дебитов по жидкости и росту обводненности продукции скважин.

Шифр Диаметр,см Длина,см Абсолютная проницаемость, мкм2 Коэффициент пористости,%

Коэффициент проницаемости *10-',мкм2 Количество прокачанной жидкости, Vnoo Тип раствора

Коэффициент Безразмерный объем пор, проницаемости* V Тип раствора

Метод определения коэффициента вытеснения нефти водой в лабораторных условиях.

Здесь использованы следующие обозначения: и - радиальное смещение; v - коэффициент Пуассона; Б - модуль Юнга; А, и ц -коэффициент Ламе; 5 - объемная деформация; е — осевая относительная деформация; р - гидродинамическое давление; q - горное давление; стг -радиальное, сто - кольцевое, az - осевое нормальное напряжения; Р| ,Р2 -давление на стенке скважины и на контуре питания; ai,CT2 - боковое горное давление на стенке скважины и на контуре питания.

Анализ полученных выражений приводит к следующему выводу: напряжения, возникающие при фильтрации газа с перепадами давления в пределах P/Pi>85 в пластах со слабосцементированными коллекторами составляют незначительную часть от общих напряжений и их доля будет уменьшаться при увеличении коэффициента бокового и осевого давлений.

Использование результатов обобщения теорий прочности Кулона и Мора для слабосцементированных песчанников дают в качестве критерия прочности зависимость т = б tq ф , где т - абсолютная величина предельного напряжения сдвига; tq ф - коэффициент пропорциональности; б - напряжение, нормальное к площадке сдвига; Ф - угол внутреннего трения.

В силу неоднозначного подхода к определению коэффициента (ц) бокового давления в зависимости от степени консолидации горных пород, расчеты проводились для случаев: и ц = tq2(n/4 - ф/2) (сыпучие породы) (рыхлые породы)

Коэффициент бокового давления (способ определения) Интенсивность касательных напряжений (Кпа) для угла внутреннего трения, ср° 15 30

Однако обсаживание скважины колонной, особенно в сильно глинизированных коллекторах (с коэффициентом Пуассона v>0,3), не исключает потери устойчивости пористой среды при существующих режимах эксплуатации (ЛР = 0,2+1,5 МПа), т.

Интенсивность касательных напряжений на стенке скважины (Па) в зависимости от величины пластового давления в ПХГ (условия эксплуатации: RC = 0,1м, RK = 100м, ДР = 1,5 МПа, Н = 800м, р„ = 2,5 г/см3) Пластовое давление в ПХГ, МПа Касательные напряжения на стенке скважины (Па) для пласта-коллектора с коэффициентом Пуассона (V) v = 0,15 v = 0,25 v = 0,35

Установлено, что коэффициент внутреннего трения покоя при полном насыщении песчаника водой снижается до 20% по сравнению с сухим состоянием.

Для коэффициентов вариации vq/ и vq?

Выразим v4i через контрастность и коэффициенты вариации изменения геохимического параметра в первой и второй жидкости и их смеси - vCj, vC2, vcj.

Под чувствительностью количественных определений будем понимать такое содержание жидкости в смеси, начиная с которого коэффициент вариации его измерения не превышает наперед заданной величины (обычно 30%).

j, (1) и где YJ - зависимая переменная, в нашем случае - коэффициент нефтеотдачи nil - количество детерминированных регрессоров; ху - значение j-ro регрессора в i-том опыте; ао, 3j, - постоянные коэффициенты.

Коэффициенты ао, aj находят методом наименьших квадратов.

3 - показатели, характеризующие специальные коэффициенты и комплексные показатели неоднородности;

Ь;(т), bj(B)-— коэффициенты при i-ом геолого-физическом параметре на фиксированный момент времени, Г, - i-тый геологический параметр,

В модель включим два наиболее значимых параметра технологические показателей - балансовые запасы, приходящиеся на одну пребывавшую в эксплуатации скважину Q6j и коэффициент компенсации отбора жидкости закачкой Kj.

Коэффициенты геолого-статистической модели по 19 объектам приведены в таблицах 1 и 2.

Коэффициенты модели по 19 объектам на время т т Параметр Z, Z2 Zj I Z4 Z5 Z6 Q6 К ао 3l 32 аз гц as аб а?

Коэффициенты модели по 19 объектам на время В

Заканчиванис скважин открытым забоем на скважинах Г1ГДУ «Азнакаевскнефть» повысило добычу нефти в сравнении с серийными (перфорированный фильтр) на 15-24%, а коэффициент продуктивности -в 1,9-3,0 раза.

W = A/P + B, (1) в котором W - содержание паров воды в насыщенном влагой газа, г/м ; Р - давление газа, кгс/см2; Л и В - эмпирические коэффициенты.

Коэффициент А в уравнении (1) есть влагосодержание идеального газа: А =Р,ММ1.

Коэффициент В в уравнении (1) есть разность влагосо-держаний природного и идеального газа.

Однако при ми нерализации пластовой воды менее 25 г/л такое уменьшение вла-госодержания газа не превышает 5%, что позволяет в практических расчетах не пользоваться поправочными коэффициентами, так как погрешность находится в пределах точности расчетного уравнения по определению влагосодержания.

WMHH = WablH/KcEn-WKOH;,, (12a) где Ко;п - коэффициент сепарации "Надыма".

За основные характеристики развития овражной термоэрозии приняты объем разрушения V и коэффициент его годового прироста К, характеризующий относительную скорость роста объемных разрушений.

Анализ результатов полевых исследований показывает, что объем разрушений наиболее существенно зависит от масштаба техногенного воздействия, а также от состава, строения, свойств и криотекстуры мерзлых грунтов; коэффициент годового объемного прироста определяется, главным образом, возрастом исследуемого объекта.

Начальная стадия развития с коэффициентом К до 20% характерна для объектов, механизм возникновения которых сработал в теплый период на консолидированных талых фунтах.

Взаимосвязь между возрастом оврага и пространственной скоростью его развития - коэффициентом годового объемного прироста в обобщенном имеет отличительные особенности от аналогичной кривой для месторождения Медвежье: кривая К(Т) характеризуется более высоким и широким пиком значений, коэффициента при К>600% при возрасте объектов 0.

Обозна | Наименование Возра Коэффициент чение ст годового j т, объемного годы прироста К, %

Для практического прогноза конкретного оврага составляется таблица исходных данных, включающих годы прогноза, возраст объекта на эти годы и соответствующие коэффициенты годового прироста объемных нарушений берутся из табл.

Коэффициент годового прироста объемных нарушений К, % 370 150 75 20 2 1 1

длина оврага, м- знаменатель Коэффициент годового прироста объемных нарушений К, % Примечание Возраст объекта.

Расчеты изменения объема разрушений для исследованных объектов ГМ Медвежье показали, что динамика V(T) характеризуется ростом абсолютных значений объема овражных разрушений и при значительных снижениях коэффициента К.

Горизонтальные скважины (ГС) могут использоваться как в качестве добывающих, так и в качестве нагнетательных - на производительность системы и достигаемый коэффициент заводнения это влияния не окажет.

К(г ) совсрш г -| где Кс ш =1 + — — m------------cos" — - коэффициент, характеризующий

Оценим коэффициент замещения вытесняемой жидкости вытесняющим флюидом на момент Тоби прорыва вытесняющего агента в горизонтальную скважину.

Влияние длины ГС, расстояния между скважинами в рядах и между рядами скважин на величину коэффициента замещения вытесняемой жидкости поступающим с нагнетательной ГС флюидом за безводный период для рассматриваемой системы разработки показано на рис.

Влияние параметров сетки размещения скважин на коэффициент замещения жидкости флюидом с нагнетательной ГС

Зависимость величины накопленной добычи вытесняемого агента, выраженной в поровых объемах пласта (коэффициента "заводнения" коллектора), от объема добытого из пласта флюида для ряда конкретных случаев, различающихся по соотношениям расстояний между рядами эксплуатационных скважин, расстояниям между скважинами в рядах и длинами горизонтальных участков стволов, представлена на рис.

5- толщина стенки трубы; а - эмпирический коэффициент; t - время до отказа газопровода; b - длительность подготовительной стадии;

), (2) где (У) - горизонтальные напряжения в скелете породы; А, - коэффициент бокового распора, равный

Свойства материалов конструкции задаются через модуль упругости и коэффициент Пуассона.

Аналитические методы долгое время базировались исключительно на классических подходах механики сплошной среды и сопротивления материалов, оперирующих такими понятиями как напряжения, деформации, и соответствующие теоретические коэффициенты концентрации.

В последнее время бурное развитие претерпевают методы расчета, основанные на положениях механики разрушения; при расчете тел с трещиноподобными дефектами используются характеристики вязкости разрушения — коэффициент интенсивности напряжений, раскрытие трещины, J-интеграл и др.

Тепловизионный метод позволяет определять наличие зон значительной концентрации механических напряжений, оценивать напряженно-деформированное состояние металлических конструкций в эксплуатационных условиях, по результатам обработки термоизображений расчитывать коэффициенты концентрации напряжений.

Коэффициент концентрации напряжений (ККН) аткн по результатам те-пдовизионных исследований определяется как отношение изменения максимального уровня т.

Ьдеф - глубина дефекта, мм; ак„- теоретический коэффициент концентрации напряжений; р - минимальный радиус в вершине дефекта.

Теоретические коэффициенты концентрации напряжений: • для дефекта глубиной 5.

По результатам обработки термограмм были расчитаны коэффициенты концентрации напряжений для дефектов глубиной 1.

Таблица 2 Расчет экспериментальных коэффициентов концентрации напряжений

Дефект глубина пдеф Значения «видимых» температур, °С Коэффициент КН ОС1™ дефектная область бездефектная область Р„=0.

Полученные значения отличаются в большую сторону от теоретических коэффициентов, расчитанных по формуле (4) на 15-18%.

Максимальный уровень кольцевых напряжений с учетом коэффициента аткн=2.

Множественный коэффициент корреляции R = 0.

Частные коэффициенты корреляции

Коэффициенты эластичности в [%]

При расчете были приняты следующие допущения: — жидкая фаза газожидкостного потока транспортируется преимущественно по 2-й нитке продуктопровода; — динамический коэффициент вязкости газа ц=1,9х10"5 Па*с (при р=0,76 , Р-12,0 МПа, Т = 28 "С), (III, рис.

Результаты расчета приведены в таблице 2 и таблицеЗ, где поправочный коэффициент "к" получен из соотношения фактического количества жидких углеводородов (конденсатного фактора) и жидкости, полученной по расчету в результате анализа проб газа.

Средний замеренный перепад давления в продукте про в оде (таблица) составил ДР = 0,46 МПа, величина расчетного перепада при коэффициенте сжимаемости газа Z = 0,73 близка к замеренному.

4) к=1,43 - поправочный коэффициент

Т0 - температура окружающей среды, t - время, х, г - линейная и осевая координаты, w - скорость жидкости, к - коэффициент теплопередачи в грунт,

Исходя из вышесказанного, произведя осреднение уравнений (1) и (2) по сечению трубы и введя коэффициент, учитывающий влияние турбулентной диффузии, для описания процессов теплообмена в неизотермических трубопроводах можно принять следующее уравнение: % + °~-*?

(3) a ax ax" где х ~ коэффициент осевой температуропроводности, Т- средняя по сечению трубы температура, u = Q/ л-Рс - средняя скорость, Q - расход жидкости,

, п) где 77 -T(ti) - значение температуры среды, измеренной на выходе из трубы в момент времени /,, п - объем выборки, оценить коэффициенты и и % модели (10).

Сплошной линией на рисунке показан график функции z(t, L), полученный с использованием зависимости (9) по рассчитанным значениям коэффициентов: и — 2,58 м/с, х~ 157 м2/с.

Например, средний коэффициент теплопередачи в грунт участка трубы между точками измерения температур.

ReCp k - коэффициент теплопередачи в окружающую среду, р, Сг ~ плотность и теплоемкость перекачиваемой жидкости.

— + о — = / -— т-в(7'-Гв), (2)at дх охгде % - коэффициент осевой температуропроводности, учитывающий влияние турбулентной диффузии.

восстановления действующих значений коэффициентов % и а по экспериментальным данным, применив методики, использующие предварительное получение решения прямой задачи, такие как алгоритм, основанный на методах теории чувствительности, или операционный метод, при котором сравнение расчетных и экспериментальных данных проводится не во временной области, а в пространстве Лапласа.

Допустим требуется определить коэффициенты модели (2) по результатам измерения температуры в m точках по длине трубы : у У = T(t,, xj) , i = 1 , 2,.

Анализ проводился в рамках изучения влияния коэффициента % на переходные процессы, происходящие в «горячем» нефтепроводе при изменении начальной температуры подогрева нефти.

В результате применения рассмотренной методики были получены следующие значения искомых коэффициентов: а — 1,154-Ю"5 с"1; % = 34 402 м2/с.

Такое значительное отклонение расчетных данных от экспериментальных можно объяснить тем, что коэффициент % определяется величиной турбулентной диффузией, которая, в свою очередь, является функцией числа Re (т.

Тоже можно сказать и о коэффициенте а, который определяется коэффициентом теплопередачи от трубопровода в окружающую среду k, зависящим также от режима течения, от средней температуры потока и окружающей среды и от теплофизиче-ских свойств окружающей среды.

Рассмотренная методика позволяет определить лишь средние значения коэффициентов j и а, действующие на всем экспериментальном участке, которые будут отличаться от значений этих коэффициентов, действующих в определенной точке участка.

Следующая методика определения коэффициентов % и а без предварительного решения граничной задачи заключается в получении алгебраическихдГ дГ д*-Т соотношении относительно %и а путем замены производных — , — и — j- в(л Ж ОХ(2) на их конечно-разностные аналоги.

Прогноз газопотребления на следующий отопительный период следует определять корректировкой уравнения регрессии за предыдущий отопительный период с коэффициентом, рассчитанным по темпам и тенденции роста газопотребления за последние несколько лет (ретроспекция).

Используя численные значения средне пропускной способности б и номинальной qO, вычисляем коэффициент надёжности газопровода:

Где Кзаг - коэффициент загрузки газопровода.

Fe , (7) где а - коэффициент линейного расширения металла трубы;

Е, ц - соответственно, модуль упругости и коэффициент Пуассона стали; осевой изгибающий момент Mz , линейно зависящий от жесткости трубы EJ и изгибных деформаций ku

1 приведены значения физико-механических характеристик грунта основания и грунта засыпки, где приняты следующие обозначения: Егр —модуль деформации; vrp - коэффициент Пуассона; угр - объемный вес; фгр-угол внутреннего трения; сгр—сцепление; сх —обобщенный коэффициент касательного сопротивления; Rrp - несущая способность.

+ ц (Даг + Лет,), (3) где ц - коэффициент Пуассона f-Oi - о,.

При малых значениях коэффициента бокового распора на верхней и нижней стенках скважины имеют место значительные растягивающие напряжения at.

Каждому из загрязняющих веществ был присвоен весовой коэффициент в зависимости от принадлежности к тому или иному классу опасности: вещество, относящиеся к наиболее опасному классу имеет максимальную весовую долю в общем объеме зафязнения по каждому рассматриваемому признаку (табл.

Поскольку роль загрязнения окружающей среды в возникновении заболеваний человека весьма существенна, каждому критерию был присвоен весовой коэффициент на основании исследований, результаты которых представлены в книге [4J.

Ps2 = P(l - Л) + цо,(1 - kA) - k-to ; (8) где k- коэффициент длительной прочности горной породы, равный отношению k=T,(t)/ts, где Ts(t) - предельные касательные напряжения в рассматриваемый момент времени от момента вскрытия горной породы скважиной, Величина t,(t) асимптотически приближается к некоторой предельной величине т»» (при t-хю).

GTp = GHOM x ф, где: GTp - требуемый расход топлива при выбранном давлении пара (Р„) и топлива (Рт); О„ом- номинальный расход топлива при выбранных Р„ и Рт номограмме номинальной производительности; <р - коэффициент изменения расхода топлива в зависимости от количества шайб, установленных в стабилизаторе топлива.

\1\) не позволяют регулировать теплообменные характеристики факела, так как характерная для них схема подачи газа в воздушный поток не дает возможности изменять параметры смесеобразования, хотя именно этот процесс определяющим образом влияет на длину, форму и светимость факела \2\, а также на режим работы печи: коэффициент избытка воздуха, температуру дымовых газов на перевале и другие показатели.

) факела горелки и, как следствие, к снижению коэффициента использования топлива, ухудшению экологических показателей процесса горения, созданию условий для аварийной ситуации (фронтальное выгорание горелки, коксование горелочного тоннеля и т.

В двухкорпусных горелках коэффициент рабочего регулирования (КРР) по сравнению со стандартными горелками (КРР = 5 \1\ ) выше в 2- 3,5 раза и составляет, в зависимости от конструктивного исполнения от 10 до 17.

Для трехфазного равновесия метан-гидрат-водный раствор NaCI коэффициенты А и В равны: А =-8160,43 и В = 33,1 103.

Я - коэффициент теплопроводности.

Связь между коэффициентами eik найдем из (23): л + aR(eok +eikR) = 0,

Коэффициенты efc, k —2,.

Определив из (46) коэффициенты дем из (16) значение температуры f :

До сих пор не затрагивался вопрос определения (или задания) положительных коэффициентов afc.

Опыт подсказывает, что выбором коэффициентов а/с можно распорядиться так, чтобы число п+] разложения было наименьшим.

Теоретически, система (54) из п уравнений совместно с системой (46) может служить для определения п коэффициентов {а,,К ,а„) и п-l коэффициентов

В уравнении (1) вместо коэффициента теплопроводности А следует брать эффективный коэффициент теплопроводности А^ = А )- А,, где А,.

- коэффициент теплопроводности для турбулентного течения жидкости.

Боковое давление изменялось в соответствии с моделируемым коэффициентом бокового распора.

- площадь проходного сечения разгерметизированного участка, м2; и - скорость истечения, м/с; ц - коэффициент расхода; Н - напор, м.

Данный коэффициент является одной из исходных характеристик, в значительной степени определяющей точность расчета, и представляет собой отношение действительного расхода жидкости через отверстие к расходу через то же отверстие при скорости жидкости, равной скорости свободного падения тела с высоты, равной напору, при котором происходит истечение, и при отсутствии сжатия струи.

Таким образом, для истечения жидкости в атмосферу через отверстие в тонкой стенке, величина ц определяется как [1] где Кто - коэффициент, учитывающий тип отверстия;

Поэтому предлагается вначале рассматривать все поверхности в качестве некоторой идеальной поверхности - стекла, а затем приводить ее к реальным условиям посредством поправочного коэффициента вида поверхности Кп.

= К„ • FCT , где К„ - коэффициент вида поверхности; FCT - площадь растекания по стеклу, м2.

За критерий трещиностойкости принят критический коэффициент интенсивности напряжений Кс, значение которого можно найти для многих аппарато-строительных сталей в специальной литературе.

Температуру на контакте Tk определяем из уравнения баланса тепла: t, t2 где KI, K2 - коэффициенты теплопроводности материалов 1,2.

К,=КС, где К| - коэффициент интенсивности напряжений, определенный известными методами/1-3 и др.

Скорость роста трещины в зависимости от размаха коэффициента интенсивности напряжения AKi описывается следующим уравнением (Пэриса-Эрдогана): — = у = С-ДК?




Главный редактор проекта: Мавлютов Р.Р.
oglib@mail.ru